profil Twój Profil
Kliknij, aby zalogować »
Jesteś odbiorcą prenumeraty plus
w wersji papierowej?

Oferujemy Ci dostęp do archiwalnych zeszytów prenumerowanych czasopism w wersji elektronicznej
AKTYWACJA DOSTĘPU! »

Twój koszyk
  Twój koszyk jest pusty

Czasowy dostęp?

zegar

To proste!

zobacz szczegóły
r e k l a m a
FAIL (the browser should render some flash content, not this).

ZAMÓW EZEMPLARZ PAPIEROWY!

baza zobacz szczegóły

Wyniki wyszukiwania

Wyniki 1-10 spośród 12 dla zapytania: authorDesc:"PIOTR GRZESIAK"

» Możliwości zwiększenia wydajności utleniania SO2 i absorpcji SO3 poprzez optymalizację procesu

Piotr Grzesiak  
Przedstawiono możliwości zmniejszenia emisji SO2 i SO3 poprzez zwiększenie wydajności procesów utleniania i absorpcji w całym cyklu produkcyjnym instalacji kwasu siarkowego(VI). Takie działania są obe[...] więcej»
w zeszycie PRZEMYSŁ CHEMICZNY 2006/8-9


 

» Utylizacja odpadów przemysłowych z produkcji kwasu siarkowego(VI)

Piotr Grzesiak  
Polska znajduje się na pierwszym miejscu w Europie pod względem ilości produkowanych odpadów przemysłowych, a ich ilość na składowiskach przekroczyła 2 mld t. Pod względem szkodliwości odpady zostały [...] więcej»
w zeszycie PRZEMYSŁ CHEMICZNY 2006/8-9


 

» Technologiczne możliwości ograniczenia emisji tlenków siarki z fabryk kwasu siarkowego

PIOTR GRZESIAK  
Kwas siarkowy należy do ważniejszych produktów nieorganicznych. Jego wytwarzanie jest - niezależnie od stosowanej technologii - uciążliwe dla środowiska ze względu na nadmierną emisję tlenków siarki SOx do atmosfery. Omówiono technologiczne możliwości ograniczenia tej emisji do poziomu ekologicznie bezpiecznego. Polska dysponuje znacznym potencjałem produkcyjnym kwasu siarkowego wynoszącym [...] więcej»
w zeszycie PRZEMYSŁ CHEMICZNY 1996/2


 

» Korozja stali wysokostopowych w produkcyjnym kwasie siarkowym(VI)

Piotr Grzesiak  Rafał Motała  
Dobór odpowiednich materiałów lub tworzyw odpornych na działanie stężonego, gorącego kwasu siarkowego jest bardzo trudny, szczególnie, jeżeli w kwasie znajdują się zanieczyszczenia przyspieszające kor[...] więcej»
w zeszycie PRZEMYSŁ CHEMICZNY 2006/8-9


 

» XIII Sesja Kwasu Siarkowego

Piotr Grzesiak  Mirosława Musioł  
W dniach 27-28 października 2005 r. odbyła się w Poznaniu XIII Sesja Kwasu Siarkowego. Organizatorem tego interesującego spotkania był Zakład Kwasu Siarkowego, działający od 2000 r. w strukturach Inst[...] więcej»
w zeszycie PRZEMYSŁ CHEMICZNY 2006/3


 

» Kinetyczne możliwości ograniczenia emisji związków siarki z fabryk kwasu siarkowego

PIOTR GRZESIAK  GRZEGORZ SCHROEDER  
Kwas siarkowy należy do najważniejszych produktów nieorganicznych. Jego produkcja jest ekologicznie uciążliwa niezależnie od stosowanej technologii. Uciążliwość wynika z nadmiernej emisji związków siarki SOx do atmosfery. W artykule omówiono możliwości jej ograniczenia do poziomu ekologicznie bezpiecznego, związane z kinetyką procesu. otychczasowa produkcja kwasu siarkowego jest oparta na [...] więcej»
w zeszycie PRZEMYSŁ CHEMICZNY 1995/11


 

» Odzysk składników zużytego katalizatora wanadowego poprzez jego ługowanie roztworami mocznika

KRZYSZTOF MAZUREK  MIECZYSŁAW TRYPUĆ  PIOTR GRZESIAK  
Zbadano wpływ wielkości ziaren katalizatora na stopień odzysku wanadu(V) i żelaza(III) ze zużytego katalizatora wanadowego pochodzącego z węzła utleniania SO2 do SO3 za pomocą roztworów mocznika o stężeniu 10 i 40% mas. Spent industrial V catalysts from SO2-to-SO3 oxidn. were leached with aq. urea solns. to recover V and Fe at varying catalyst grain size (0.09 to 0.50 mm), urea concn. (10 a[...] więcej»
w zeszycie PRZEMYSŁ CHEMICZNY 2008/9


 

» Wpływ tlenku żelaza(III) na właściwości i czas pracy katalizatora wanadowego do utleniania SO2

MARCIN GROBELA  PIOTR GRZESIAK  RAFAŁ MOTAŁA  
Proces katalitycznego utleniania SO2 do SO3 jest głównym etapem otrzymywania kwasu siarkowego( VI), a jego przebieg może być zakłócony nadmierną dezaktywacją katalizatora. Przedstawiono wyniki badań wpływu ilości tlenku żelaza( III) wprowadzonego do fazy aktywnej katalizatorów wanadowych na właściwości katalityczne oraz czas pracy i ich wytrzymałość mechaniczną. V catalyst for SO2-to-SO3 oxidn. was prepd. by mixing resp. amts. of V2O3, K2SO3 (1:3 ratio), SiO2 and optionally Fe2O3 (up to 6.9%), heated at 420°C for 4 h in the SO2-contg. air and tested for catalytic activity at 400-600°C to det. the oxidn. rate. The activity of the catalyst and its mech. strength decreased with increasing Fe2O3 content. The relative catalyst deactivation coeffs. increased with increasing Fe2O3 c[...] więcej»
w zeszycie PRZEMYSŁ CHEMICZNY 2010/2


 

» Wpływ krzemionki z odzysku na właściwości świeżej masy katalizatora wanadowego

PIOTR GRZESIAK  MARCIN GROBELA  RAFAŁ MOTAŁA  KRZYSZTOF MAZUREK  
Podjęto badania nad kompleksowym zagospodarowaniem zużytych katalizatorów wanadowych. Przedstawiono wyniki badań możliwości ponownego zastosowania krzemionki odzyskanej ze zużytych mas wanadowych wycofanych z różnych typów fabryk kwasu siarkowego jako nośnika fazy aktywnej nowego katalizatora wanadowego. Spent V catalysts from H2SO4 prodn. in various industrial plants were leached with 20% H2SO4 or 10% KOH to recover the SiO2 support used then for prodn. of new V catalysts by mixing them with resp. amts. of V2O5 and K2CO3. The new catalysts contg. V2O5 (5.78-5.85%), K2O (9.68-9.72%) and Fe (0.22-0.70%) were tested for catalytic activity in SO2-to-SO3 oxidn. under lab. conditions. Ability of the catalysts to deactivation increased with increasing the Fe content. The alk. leaching was inefficient in recovering the SiO2 support. Zagospodarowanie zu􀄪ytych katalizatorów jest trudne, ale obecnie konieczne ze wzgl􀄊du na wymogi prawne wynikaj􀄅ce z Ustawy Ochrona 􀄝rodowiska i dyrektyw BAT. Co prawda obowi􀄅zek utylizacji tych odpadów spoczywa na producencie/dostawcy katalizatora, jednak praktyka dowodzi, 􀄪e odpady te pozostaj􀄅 u u􀄪ytkownika. Nagromadzi􀃡y si􀄊 u nich ju􀄪 znaczne ilo􀄞ci tych odpadów przemys 􀃡owych. Szacuje si􀄊, 􀄪e ilo􀄞􀃼 odpadów powstaj􀄅cych w wyniku przesiewania katalizatora wynosi 3-5% masy katalizatora, co stanowi co najmniej 40-65 Mg/r1). Przy szacowaniu wielko􀄞ci tego odpadu nale􀄪y bra􀃼 pod uwag􀄊 warunki i czas eksploatacji katalizatora. Ilo􀄞􀃼 odpadów mo􀄪e dochodzi􀃼 nawet do 20% masy przesiewanego katalizatora. Najwi􀄊cej odpadów powstaje na pierwszej i ostatniej pó􀃡ce aparatu kontaktowego instalacji typu metalurgicznego. Wskutek zmniejszenia zapotrzebowania na kwas siar[...] więcej»
w zeszycie PRZEMYSŁ CHEMICZNY 2010/4


 

» Wpływ składu fazy gazowej na właściwości katalizatora wanadowego stosowanego przy produkcji kwasu siarkowego

Piotr Grzesiak  Marcin Grobela  Rafał Motała  Joanna Łukaszyk  
Przedstawiono wyniki badań wpływu fluorków, wilgoci oraz mgły i kropel kwasu siarkowego obecnych w gazie na podstawowe właściwości katalizatora wanadowego pracującego na I półce aparatu kontaktowego instalacji typu metalurgicznego. Four samples of com. V catalysts were taken from an industrial plant for manufg. H2SO4 (fresh and after 1-3 yr of operation) and analyzed for V2O5, K2O and Fe contents, for porosity and for activity in SO2 oxidn. at 380-620°C. The presence of F compds. and moisture in the gas phase resulted in the catalyst deactivation. Szkodliwymi składnikami gazu technologicznego powstałego po wyprażeniu rud metali nieżelaznych i kierowanego do przerobu na kwas siarkowy są związki fluoru, wilgoć oraz mgła i krople kwasu siarkowego. Obecność tych zanieczyszczeń wpływa na wzrost dezaktywacji i zmniejszenie żywotności eksploatowanego katalizatora1). Związki fluoru są usuwane w procesie mycia gazu, realizowanym w węźle myjącym. Proces ten jest podstawowym etapem przygotowania gazu do przerobu na kwas siarkowy, a jego celem jest maksymalne oczyszczenie gazu od wszystkich szkodliwych zanieczyszczeń stałych i gazowych. Jest on realizowany w skruberze w roztworze kwasu siarkowego o stężeniu dostosowanym do specyfiki realizowanego procesu metalurgicznego. W przypadku obecności w gazie zanieczyszczeń halogenkowych proces oczyszczania jest najczęściej kompromisem pomiędzy skutecznością usuwania zanieczyszczeń stałych (korzystne wyższe stężenie roztworu kwasu siarkowego) i gazowych (korzystne niskie stężenie kwasu myjącego2)). Ze względu na szkodliwość związków fluoru wyznaczono dopuszczalną granicę zawartości tego zanieczyszczenia w gazie do poziomu 3 mg/Nm3, która gwarantuje bezpieczeństwo procesu w wydłużonym cyklu produkcyjnym. Drugim niepożądanym składnikiem gazu jest wilgoć3). Jej obecność w gazie w instalacjach typu metalurgicznego jest następstwem mycia gazu, a jej usuwanie z gazu jest realizowane w wieży suszącej w r[...] więcej»
w zeszycie PRZEMYSŁ CHEMICZNY 2011/12


 

 Strona 1  Następna strona »
r e k l a m a
FAIL (the browser should render some flash content, not this).