HUTNICTWO, GÓRNICTWO ›
HUTNIK - WIADOMOŚCI HUTNICZE ›
2011-4 |
| |
|
Publikacja: Numeryczna symulacja multioperacyjnego procesu kucia odkuwek wielkogabarytowych
Autor: Jan siŃCZaK  anEta łUKasZEK-sołEK pawEł Chyła syLwia bEDnarEK
Wymagania wytrzymałościowo-konstrukcyjne odkuwek wielkogabarytowych wytwarzanych z dużych wlewków, wymuszają stoso-
wanie dużych stopni przerobu, uzyskiwanych w wielooperacyjnych procesach kucia swobodnego. Modelowanie numeryczne pro-
cesu kucia tego typu odkuwek pozwala na ścisłe wyznaczenie lokalnego stopnia przekucia w jej charakterystycznych obszarach
w całym cyklu odkształcania. Analizę multioperacyjnego proces kucia, uwzględniającą rozkład odkształceń w ściśle określonych
obszarach odkuwki, wykonano na przykładzie odkuwki wału pośredniego.
Strength and constructional demands of large-size forgings made from big ingots have to apply high values of degree of forging.
They are achieved in multi-operational forging processes. Numerical modelling of these forgings allows to accurate assign degree
of forging in characteristic areas during whole technological process. Analysis of multi-operational forging process was made for
layshaft forging.
Słowa kluczowe: wał pośredni, stopień przekucia, kucie swobodne, modelowanie numeryczne
Key words: layshaft, degree of forging, open die forging, numerical modelling.1. Wprowadzenie. Kucie odkuwek wielkoga-
barytowych charakteryzuje trudność w przeprowa-
dzeniu fizycznego modelowania procesu, dlatego
do sprawdzenia poprawności zaprojektowanej tech-
nologii wykorzystuje się programy komputerowe.
Celem modelowania numerycznego tych procesów
jest m.in. sprawdzenie opracowanych założeń (kon-
strukcji odkuwki, narzędzi i urządzeń) oraz uzyska-
nie informacji o rozkładzie odkształceń, a w kon-
sekwencji o wielkości lokalnego stopnia przerobu
w całej objętości odkuwki [1, 2]. Uzyskane informa-
cje pozwalają na stosunkowo dokładną ocenę wła-
sności eksploatacyjnych odkuwek kutych z wlew-
ków posiadających strukturę wymagającą znacznego
stopnia przerobu [6]. Przydatność badań modelo-
wych, opartych na obliczeniach numerycznych nie
wymagających dużych nakładów finansowych
i mniej czasochłonnych, jest [...]
|
Prenumerata
|
|
Analiza lepkości stopów metali wysokotopliwych na przykładzie stali
|
|
|
Marta KoroLCZUK-hEJnaK KrZysZtof sołEK woJCiECh ŚLĘZaK Mirosław KarbowniCZEK
|
Głównym celem pracy była analiza porównawcza właściwości reologicznych trzech wybranych gatunków stali narzędziowej. Ana-
liza została przeprowadzona przy wykorzystaniu reometru wysokotemperaturowego z układem koncentrycznych cylindrów typu
Searle’a. Badania przeprowadzono w warunkach dużej szczeliny reologicznej. Otrzymane wyniki mogą być wykorzystane do opra-
cowania modeli matematycznych właściwości reologicznych. Znajomość charakterystyk materiałowych jest konieczna w przypadku
numerycznego modelowania procesów technologicznych.
The main objective of this work was an analysis of the rheological properties of three different type of tool steel. An analysis was
performed using a high temperature rheometer with Searle’a concentric cylinder measuring system. Investigation were performed
with a large cylinder gap. The results might be used for development of the mathematical models of the rheological properties. A knowledge of the material characteristic is crucial for numerical modelling of technological processes.
Słowa kluczowe: reologia, reometr, lepkość, modele reologiczne
Key words: rheology, rheometer, viscosity, rheological models.Teoretyczne podstawy reologii. Przedmiotem
bada. reologii s. zagadnienia zwi.zane z odkszta.-
ceniem materia.u oraz jego przej.ciem w stan pla-
styczny, czyli p.yni.ciem [1]. Termin reologia po raz
pierwszy zosta. u.yty przez profesora Lehigh Uni-
versity . Eugenefa Binghama, w roku 1920.
Izraelski naukowiec . Markus Reiner, pionier w
dziedzinie reologii stworzy. tzw. postulaty reologii
(ang. Axioms of Rheology), ktore zak.adaj., .e:
. ka.de cia.o, nie posiadaj.ce wewn.trz po-
row lub pro.ni, zachowuje si. pod obci..eniem izo-
tropowym jak cia.o idealnie spr..yste;
. ka.dy rzeczywisty materia. posiada wszyst-
kie bez wyj.tku w.a.ciwo.ci reologiczne, aczkol-
wiek w ro.nym stopniu;
. rownanie reologiczne cia.a prostszego mo.-
na uzyska. z rownania reologicznego cia.a bardziej
z.o.o[...]
|
|
|
|
DZIEŃ HUTNIKA 2011 na Wydziale Inżynierii Metali i Informatyki Przemysłowej AGH
|
|
|
Mirosław Karbowniczek
|
Od wielu stuleci brać hutnicza organizuje swo-
je święto, czcząc w ten sposób trudy swojej pracy.
Dzisiaj praca hutnika, inaczej niż w dawnych cza-
sach, nie wiąże się z niebezpieczeństwami dla zdro-
wia lub życia pracowników, związanych z obsługą
skomplikowanych urządzeń, w których panuje wy-
soka temperatura. Postęp techniczny i technologicz-
ny spowodował zautomatyzowanie stanowisk pracy
i zastąpienie człowieka nowoczesnymi urządzenia-
mi. Dzięki temu praca jest mniej uciążliwa i nie
wymaga narażania ludzi na zagrożenia. Pomimo to,
w dalszym ciągu tradycyjnie w maju obchodzone jest
przez pracowników związanych z szeroko pojętym
przemysłem hutniczym święto hutnicze. Z tej okazji
także corocznie Wydział Inżynierii Metali i Infor-
matyki Przemysłowej Akademii Górniczo-Hutniczej
im. S. Staszica w Krakowie organizuje uroczystości
nazywane "Dniem Hutnika". Jest to statutowe świę-
to Akademii Górniczo-Hutniczej w Krakowie. Jed-
nocześnie od wielu lat jest to okazja do prezentacji
historii, osiągnięć i perspektyw Wydziału w zakresie
dydaktyki i badań naukowych. Program obchodów
obejmuje w tym roku konferencje naukowe: XLVIII
Sesja Studenckich Kół Naukowych Pionu Hutnicze-
go oraz dwie sesje Międzynarodowej Konferencji
Naukowej "Hutnictwo polskie - perspektywy roz-
woju". Głównym punktem obchodów będzie uro-
czyste posiedzenie Senatu, łącznie z tradycyjnym
przyjmowaniem studentów w poczet hutników, zwa-
nym "przekuj". Zakończeniem uroczystości będą
spotkania towarzyskie.
Wydział Hutniczy, drugi po Wydziale Górni-
czym, powstał w trzy lata po zainaugurowaniu ist-
nienia Akademii Górniczej: w 1922 roku. Nazwa
Wydział Hutniczy funkcjonowała do roku 1951, kie-
dy zmieniono nazwę na: Wydział Metalurgiczny. W 1993 roku dokonano kolejnej zmiany nazwy na: Wy-
dział Metalurgii i Inżynierii Materiałowej. Od roku
2005 obowiązuje aktualna nazwa: Wydział Inżynierii
Metali i Informatyki Przemysłowej. Zmiany nazwy
Wydziału wynikały z ciąg[...]
|
|
|
|
Identyfikacja parametrów cieplnych stanowiska spawalniczego
|
|
|
DanUta sZELiGa KonraD pErZynsKi piotr MaCioł KaMiLa MyCZKowsKa JaCEK roŃDa
|
Metody numerycznego modelowania, pozwalaj.ce rozwi.zywa. problemy wyst.puj.ce w przemys.owych procesach spawania, za-
stosowano w niniejszej pracy do identyfikacji parametrow cieplnych stanowiska do spawania stopow Inconel metod. TIG. Celem
pracy jest okre.lenie wymiany ciep.a mi.dzy elementami stanowiska roboczego i przedmiotem obrabianym na podstawie pomiarow
temperatury w czasie spawania. Temperatur. elementow stanowiska roboczego zmierzono przy u.yciu termopar oraz obliczono
metod. elementow sko.czonych w programie Abaqus. Zaproponowana w pracy metodyka identyfikacji wymiany ciep.a mi.dzy
przedmiotem spawanym i elementami uchwytu spawalniczego zapewnia minimalizacj. ro.nicy mi.dzy temperatur. zmierzon.
i obliczon.. Problem minimalizacji rozwi.zano dla funkcji celu wyra.onej w postaci ro.nicy mi.dzy wynikami pomiarow i oblicze.,
okre.lonej jako b..d .redni kwadratowy. Minimum funkcji celu wyznaczono wzgl.dem wspo.czynnikow wymiany ciep.a.
Numerical modelling technique applicable for solving various problems occurring in industrial welding processes, is used in this
paper to identify heat exchange between a workpiece and a welding fixture. The objective is to develop a methodology for assessment
of heat exchange on the basis of temperature measurements during welding of Inconel alloys compared with results of finite element
evaluations. Temperature is measured by thermoelements and evaluated by Abaqus software. The minimization problem for the difference between measured and calculated temperatures is solved with the objective function defined as the square root of differences
between measured and predicted temperatures. The optimal heat exchange coefficients are determined.
S.owa kluczowe: Inconel, spawanie metod. TIG, metoda elementow sko.czonych, optymalizacja, identyfikacja
Key words: Inconel, TIG welding, finite element method, identification
S. 333 UHTNIK-WIADOMO.CI HUTNICZE Nr 4 powany jest przez hel przy spawaniu przedmiotow
o gru[...]
|
|
|
|
KRONIKA
|
|
Według prognoz - w 2011 roku znaczący wzrost cen stali1).Po kryzysie światowego hutnictwa w latach 2008÷2009,
już w grudniu 2010 roku ceny wyrobów hutniczych zaczęły
szybko rosnąć. Według opinii ekspertów z "Financial Times",
dokonanej na podstawie ankiety 16 światowych specjalistów
i analityków z branży hutniczej, w 2011 roku można spodziewać
się wzrostu cen stali nawet o 66 %. W powojennej historii naj-
większy wzrost cen stali, sięgający 70 %, zanotowano w 2004
roku. Głównymi przyczynami prognozowanego wzrostu cen
stali są rosnące koszty produkcji, wynikające z podwyżek cen
rudy żelaza, koksu, złomu i energii elektrycznej. Tę złożoną sy-
tuację dodatkowo komplikuje fakt związany z odczuwalnym już
w Europie niedoborem złomu, a niedawne powodzie w Australii
ograniczyły dostępność również węgla koksującego. Zbyt wyso-
ki poziom cen stali i jej wyrobów może ograniczyć inwestycje
infrastrukturalne, ponieważ ten właśnie sektor był i jest głów-
nym odbiorcą tego tworzywa. W budownictwie mieszkaniowym
udział wyrobów ze stali nie przekracza zwykle 15÷20 %, więc
nie należy się spodziewać radykalnego wzrostu cen lokali miesz-
kalnych. W 2011 roku eksperci szacują, że zużycie stali zwięk-
szy się o 6÷10 %.
A.W.
1)A. Roguski: Największy wzrost cen od wielu lat, Rzeczpospo-
lita nr 63 (8879), 17.[...]
|
|
|
|
Kształtowanie struktury i właściwości infiltrowanych kompozytów W-Ag i Mo-Ag
|
|
|
MarCin MaDEJ
|
Przedstawiono wyniki bada. w zakresie badania struktury infiltrowanych kompozytow wolfram . srebro i molibden . srebro. Mate-
ria. badawczy stanowi.y kszta.tki wolframu z dodatkiem 30 % i 40 % srebra oraz molibdenu z dodatkiem 30 % i 40 % srebra. Poro-
wate kszta.tki przeznaczone do infiltracji prasowano na sta.. obj.to.., spiekaniu w atmosferze wodoru w temperaturze 1200 ‹C przez
60 minut. Nast.pnie porowate kszta.tki infiltrowano srebrem z dodatkiem 1 % niklu , metod. nak.adkow. w atmosferze wodoru w
temperaturze 1100 i 1200 ‹C przez 60 minut. Kompozyty poddano badaniom stopnia wype.nienia kapilar, g.sto.ci wzgl.dnej, twar-
do.ci, wytrzyma.o.ci na zginanie, w.asno.ci tribologicznych oraz przewodno.ci elektrycznej i cieplnej w odniesieniu do czystego
srebra. W pracy przedstawiono tak.e struktury kompozytow otrzymanych w wyniku infiltracji.
Attempts have been made to describe the influence of production process parameters on the microstructure and properties of Mo-Ag
composites. The compositions of powder mixtures are W+30 % Ag, W + 40 % Ag, Mo + 30 % Ag and Mo + 40 % Ag. W+5wt- %
Ag and Mo-5wt- % Ag mixtures were prepared by tumbling the powders for 30 minutes. They were subsequently cold pressed in a
rigid die on a single action press. The pressure was adjusted individually to assure around 25 % and 35 % green porosity. Prior to
infiltration the compacts were sintered in hydrogen at 1100 ‹C for one hour. The porous skeletons were finally contact infiltrated with
Ag-1wt-%Ni alloy at 1100 ‹C and 1200 ‹C for one hour in hydrogen. The as-infiltrated composites were tested for Brinell hardness
and bending strength, and subjected to wear tests performed by block-on-ring wear tester and microstructures observation.
S.owa kluczowe: kompozyty, wolfram, molibden, srebro, spiekanie, infiltracja
Key words: composites, tungsten, molybdenum, silver, sintering, infiltration
S. 317 UHTNIK-WIADOM[...]
|
|
|
|
Mechanizm powstawania zakuć w procesie wydłużania swobodnego dużych wlewków
|
|
|
Jan siŃCZaK pawEł Chyła DaMian LoDarsKi
|
Analizowano proces wydłużania swobodnego wlewków o dużym przekroju poprzecznym. Stwierdzono, że zastosowanie nieod-
powiednich narzędzi i posuwów względnych może być przyczyną tworzenia podłamów, a w konsekwencji zakuć, których postać
zewnętrzna jest zbliżona do pęknięć powierzchniowych. Mechanizm powstawania tego niekorzystnego zjawiska przy wydłużaniu
swobodnym analizowano opierając się na modelowaniu numerycznym.
In the paper analysis of ingots with large cross-section forging process was introduced. It was found that using of inadequate tools
and relative bites could be a reason of overlap forming and in consequence of laps, which external form is close to surface crack.
Mechanism of this unfavourable effect was analyzed with support of numerical modelling.
Słowa kluczowe: kucie swobodne, wydłużanie w kowadłach płaskich, modelowanie numeryczne, zakucia
Key words: open-die forging, cogging in flat anvils, numerical modelling, laps
S. 297 UHTNIK-WIADOMOŚCI HUTNICZE Nr 4 do prasy przyjęto 60 s, a czas między kolejnymi
odkształceniami 5 s. Temperaturę kowadeł przyjęto
300 °C, czynnik tarcia 0,4. Obliczenia numeryczne
wydłużania wlewków wykonano programem
QForm3D. W pierwszym etapie obliczeń numerycz-
nych zmienne parametry procesu były następujące:
posuwy względne Lw przyjęto: 0,2; 0,4; 0,6; 0,8; 1,0
i dla każdego posuwu względnego przyjęto promie-
nie zaokrągleń krawędzi kowadeł R: 0 mm; 20 mm;
50 mm; 100 mm; 200 mm. Sposób realizacji tego
zakresu badań przedstawiono na rys. 3.
Obliczenia numeryczne w każdym warian-
cie wykonano dla dwóch odkształceń względnych
o maksymalnej wartości 40 %. Łącznie uzyskano 600
wyników obliczeń, przy czym analizowano dwadzie-
ścia wariantów, każdy w siedmiu etapach odkształ-
ceń. Charakterystyczne wyniki obliczeń tego etapu
badań przedstawiono w tabl. 1 oraz na rys. 4 i 5.
Tabl. 1 zawiera zestawienie obserwacji przemiesz-
czenia metalu w granicznym obszarze pomiędzy
pierwszym i drugim posuwem b[...]
|
|
|
|
Mikrostruktura i własności stalowych rur kotłowych
|
|
|
MarEK bLiCharsKi Jan KUsiŃsKi MarEK paĆKo stanisław DyMEK
|
Sprawno.. urz.dze. energetycznych zwi.ksza si. z podwy.szeniem temperatury i ci.nienia pary wodnej. Dlatego na urz.dzenia
energetyczne stosowane s. materia.y o coraz wy.szej .aroodporno.ci i odporno.ci na pe.zanie. Obecnie na elementy kot.ow stosowa-
ne s. trzy grupy stali, a mianowicie stale ferrytyczne, stale z 9€12 % Cr i stale austenityczne. W pracy omowiono poszczegolne grupy
stali zwracaj.c szczegoln. uwag. na ro.nice we w.asno.ciach stali austenitycznych i ferrytycznych. Przeprowadzone badania mecha-
niczne wykaza.y, .e podczas odkszta.cania w temperaturze pokojowej stale austenityczne zachowuj. si. inaczej ni. stale ferrytyczne.
Stale austenityczne ze wzgl.du na to, .e maj. znacznie mniejsz. energi. b..du u.o.enia ni. stale ferrytyczne oraz mo.liwo.. two-
rzenia si. w nich martenzytu podczas odkszta.cania umacniaj. si. odkszta.ceniowo znacznie szybciej ni. stale ferrytyczne. Ponadto,
z powodu wzgl.dnie niskiej granicy plastyczno.ci oraz du.ej szybko.ci umocnienia odkszta.ceniowego, wyd.u.enie rownomierne
w probie rozci.gania jest dla badanych stali austenitycznych ponad trzy razy wi.ksze ni. dla stali ferrytycznych.
The efficiency of power plant facilities increases with an increase of temperature and pressure of water steam. That is why the
structural materials for the power plant installations should exhibit the highest possible resistance to heat. Currently, three groups
of steel are employed in power plant applications: ferritic steels, 9€12 % Cr steels and austenitic steels. The paper characterizes
the individual groups of steels with particular emphasis on the differences between properties of austenitic and ferritic ones. Tensile
tests conducted on samples excised from pipes of these three groups of steels showed that room temperature tensile properties differ
substantially for austenitic and ferritic steels. The austenitic steels, because of their lower stacking fault energy comparing to the
ferritic o[...]
|
|
|
|
NORMALIZACJA
|
|
Nowe Polskie Normy:
- PN-EN 10305-1:2011 Rury stalowe precyzyjne - Warunki
techniczne dostawy - Część 1: Rury bez szwu ciągnione na zimno
- PN-EN 10305-2:2011 Rury stalowe precyzyjne - Warunki
techniczne dostawy - Część 2: Rury ze szwem ciągnione na zimno
- PN-EN 10305-3:2011 Rury stalowe precyzyjne - Warunki
techniczne dostawy - Część 3: Rury ze szwem kalibrowane na zimno
- PN-EN 10305-5:2011 Rury stalowe precyzyjne - Warunki
techniczne dostawy - Część 5: Rury ze szwem kalibrowane na zimno o przekroju kwadratowym i prostokątnym
- PN-EN 15093:2010 Bezpieczeństwo maszyn - Wymagania
bezpieczeństwa dla walcarek do walcowania na gorąco wyrobów
płaskich
- PN-EN 15094:2011 Bezpieczeństwo maszyn - Wymagania
[...]
|
|
|
|
PRACE DOKTORSKIE
|
|
W dniu 2010-09-27 Mgr in.. Izabela Kalemba przedstawi.a prac. doktorsk. pt.: .Mikrostruktura i w.asno.ci po..cze. stopow aluminium wy- wykonanych
metod. zgrzewania tarciowego z mieszaniem materia.u
spoinyh
Promotorem pracy by.: Dr hab. in.. Stanis.aw Dymek, prof. AGH
STRESZCZENIE
Stop aluminium 7136 nale.y do stopow Al-Zn-Mg-Cu
umacnianych wydzieleniowo. Stopy te posiadaj. bardzo dobre
w.asno.ci, tj. wysok. wytrzyma.o.. przy dobrej odporno.ci ko-
rozyjnej, dzi.ki czemu s. .wietnym materia.em na zastosowania
Nowe Polskie Normy:
. PN-EN 10305-1:2011 Rury stalowe precyzyjne . Warunki
techniczne dostawy . Cz... 1: Rury bez szwu ci.gnione na zimno
. PN-EN 10305-2:2011 Rury stalowe precyzyjne . Warunki
techniczne dostawy . Cz... 2: Rury ze szwem ci.gnione na zimno
. PN-EN 10305-3:2011 Rury stalowe precyzyjne . Warunki
techniczne dostawy . Cz... 3: Rury ze szwem kalibrowane na zimno
. PN-EN 10305-5:2011 Rury stalowe precyzyjne . Warunki
techniczne dostawy . Cz... 5: Rury ze szwem kalibrowane na zimno o przekroju kwadratowym i prostok.tnym
. PN-EN 15093:2010 Bezpiecze.stwo maszyn . Wymagania
bezpiecze.stwa dla walcarek do walcowania na gor.co wyrobow
p.askich
. PN-EN 15094:2011 Bezpiecze.stwo maszyn . Wymagania
bezpiecze.stwa dla walcarek do walcowania na zimno wyrobow
p.askich
. PN-EN ISO 9445-1:2010 Stal odporna na korozj. walcowana
na zimno w sposob ci.g.y . Tolerancje wymiarow i kszta.tu . Cz... 1: Ta.ma w.ska i pasy
. PN-EN ISO 9445-2:2010 Stal odporna na korozj. walcowana
na zimno w sposob ci.g.y . Tolerancje wymiarow i kszta.tu . Cz... 2: Ta.ma szeroka, blacha gruba i blacha cienka
. PN-EN ISO 21587-1:2010 Analiza chemiczna wyrobow ogniotrwa.ych glinokrzemianowych (alternatywa dla metody rentgenowskiej
analizy fluoroscencyjnej) . Cz... 1: Aparatura, odczynniki,
rozpuszczanie i wagowe oznaczanie zawarto.ci krzem[...]
|
|
|
|
Wpływ warunków chłodzenia na krzepnięcie pasma COS
|
|
W pracy przeprowadzono analizę wpływu wielkości strumienia wody w strefie chłodzenia wtórnego pasma COS na zasięg strefy
krzepnięcia. Dodatkowo zbadano wpływ prędkości odlewania dla tych samych parametrów chłodzenia. Obliczenia wykonano za po-
mocą opracowanego pakietu do modelowania linii ciągłego odlewania stali. Analizowano zarówno rozkład temperatury pasma COS,
jak również powstające odkształcenia i naprężenia. Stwierdzono znaczny wpływ analizowanych parametrów na rozkład temperatury
i naprężenie średnie. Wykorzystując kryterium Lathama wytypowano miejsca szczególnie narażone na pękanie.
The influence of water cooling parameters in the secondary cooling zone of the continuous casting line on the development of solid
phase has been analyzed. For the selected cooling conditions the influence of casting speed on strand solidification has been examined.
The computations has been performed with the developed computer program based on finite element solution to the temperature
field. Computations has been performed to determine temperature distribution in the strand. The influence of strand banding and non
uniform temperature on the development of stresses has been considered. Significant influence of cooling parameters on the mean
stress below the mould has been noted. Latham criterion has been employed to identify zones sensitive to fracture formations.
Słowa kluczowe: ciągłe odlewanie stali, chłodzenie wtórne pasma, naprężenia, metoda elementów skończonych
Key words: continuous casting of steel, secondary cooling of strand, stress state, finite element method.Wst.p. Ci.g.e odlewanie stali to obecnie najpo-
pularniejszy proces produkcji po.wyrobow poprzez
krzepni.cie ciek.ej stali dostarczanej do krystaliza-
tora z kadzi po.redniej. Jednym z g.ownych celow
procesu ci.g.ego odlewania stali jest wyprodukowa-
nie po.wyrobu o jak najwy.szych parametrach ja-
ko.ci powierzchni. Z drugiej strony ci.g.a potrzeba
zwi.kszania wydajno.ci linii prod[...]
|
|
|
|
Wspomnienia pośmiertne
|
|
Wspomnienie pośmiertne
Prof. dr hab. inż. Jerzy RYŚ
( 1922÷2010 ).W dniu 3 sierpnia 2010 roku zmarł w
Krakowie, w wieku 88 lat, prof. zw. dr hab.
inż. Jerzy Ryś - metaloznawca, emeryto-
wany pracownik Wydziału Inżynierii Me-
tali i Informatyki Przemysłowej AGH, były
kierownik Pracowni Metalografii Ilościo-
wej. Pogrzeb odbył się 9 sierpnia 2010 r. na
cmentarzu Rakowickim w Krakowie.Jerzy Ryś urodził się 10 czerwca 1922 roku w Krakowie i tam uczęszczał do szkół. W 1950 roku ukończył z odznaczeniem
studia wyższe na Wydziale Hutniczym AGH. W 1949 roku, jako student po absolutorium pełnił obowiązki młodszego
asystenta w obecnej Katedrze Metaloznawstwa i Metalurgii Proszków Wydziału Inżynierii Metali i Informatyki Przemysłowej
AGH. W Katedrze przepracował 43 lata, kolejno jako: asystent (1951), starszy asystent (1952), adiunkt (1954), docent (1967), profesor nadzwyczajny (1974) i profesor zwyczajny (1980). W 1992 roku prof. J. Ryś przeszedł na emeryturę.
W 1960 roku obronił z wyróżnieniem pracę doktorską a w 1965 roku rozprawę habilitacyjną. W 1966 roku odbył staż naukowy na Uniwersytecie Technicznym w Erewaniu (ZSRR) u prof. S. A. Sałtykowa. W 1968 roku, w AGH został kierownikiem nowo utworzonej Pracowni Metalografii Ilościowej,
gdzie ze współpracownikami prowadził badania naukowe i dydaktykę w zakresie: (i) zastosowań statystyki w metalurgii i metaloznawstwie; oraz (ii) metalografii ilościowej i stereologii.
Jego dorobek naukowy obejmuje 210[...]
|
|
|
|
WYNALAZKI I UDOSKONALENIA HUTNICZE
|
|
P-388688 Sposób i urządzenie do łączenia blach cienko-
ściennych rodzimym materiałem
Instytut Mechanizacji Budownictwa i Górnictwa Skalnego, War-
szawa
J. Lenczewski
Sposób łączenia blach cienkościennych rodzimym materia-
łem przez miejscowe osiowe przetłoczenie materiału polega na
tym, że elementy łączone ustala się z jednej strony dociskaczem
stempla roboczego, a z drugiej strony matrycą i następnie stem-
plowi roboczemu i/lub stemplowi podporowemu matrycy nadaje
się ruch złożony-wahliwy, radialny lub obwiedniowy, po czym
wysuwa się stempel roboczy, który przetłacza i for[...]
|
|
|
|
Zależność między twardością a mikrostrukturą stali Fe-0,67 %C ze skoagulowanym cementytem
|
|
|
piotr MatUsiEwiCZ KUrt wiEnCEK anDrZEJ CZarsKi
|
Przedmiotem pracy jest ocena wpływu parametrów mikrostruktury ze skoagulowanym cementytem na twardość stali Fe-0,67%C.
W stali o mikrostrukturze grubego sferoidytu w stanie zrekrystalizowanym po odkształceniu plastycznym cząstki cementytu są głów-
nie wewnątrz ziarn gruboziarnistej osnowy. Podczas wygrzewania przy temperaturze 700 °C i czasach do 800 godzin mikrostruktura
stali zmienia się niewiele; w konsekwencji twardość stali jest w przybliżeniu stała. W stali o mikrostrukturze grubego sferoidytu w
stanie po wysokim odpuszczaniu cząstki cementytu są głównie na granicach ziarn drobnoziarnistej osnowy. Podczas wygrzewania
przy temperaturze 700 °C i czasach do 800 godzin koagulacja cementytu determinuje rozrost ziarn ferrytu w wyniku czego twardość
stali maleje. Mimo znacznie większej dyspersji cementytu w stali zrekrystalizowanej po odkształceniu plastycznym, w porównaniu
ze stalą po ulepszaniu cieplnym, po wygrzewaniu w najdłuższym czasie, twardość jej jest znacznie niższa a mikrostruktura prak-
tycznie stabilna. Przeprowadzone badania wykazują, że w tym przypadku twardość stali bardziej zależy od mikrostruktury osnowy,
a mniej od parametrów cząstek cementytu. Jednakże cząstki cementytu mogą wpływać na stabilność osnowy, a tym samym na szyb-
kość zmiany twardości w miarę upływu czasu wygrzewania.
The aim of this work is to evaluate the influence of microstructure with coarse cementite on hardness of Fe-0.67%C steel. In microstructure formed by recrystallization after cold work, the particles are distributed mainly inside grains of coarse-grained matrix.
During annealing (715 °C/800 hours) microstructure is preserved, in consequence hardness is approximately constant. In microstructure formed by hardening with subsequent tempering, the particles are situated mainly on fine matrix grain boundaries. During
annealing (715 °C/800 hours) ferrite grain growth is determined by Ostwald ripening. In result of the grain growth the hardness of
steel de[...]
|
|
|
|
Zmiany mikrostruktury podczas eksploatacji łopatki turbiny gazowej z monokrystalicznego nadstopu niklu CMSX-4
|
|
|
bEata DUbiEL aLEKsanDra CZyrsKa-fiLEMonowiCZ
|
Metodami skaningowej i transmisyjnej mikroskopii elektronowej zbadano zmiany mikrostruktury w .opatce z monokrystalicznego
nadstopu niklu CMSX-4 po 12 700 godzinach pracy w energetycznej turbinie gazowej. Zaobserwowano wyra.ne ro.nice w mi-
krostrukturze u podstawy, w .rodku wysoko.ci i przy wierzcho.ku piora .opatki. Szczego.owa analiza podstruktury dyslokacyjnej
umo.liwi.a okre.lenie ro.nych mechanizmow pe.zania dzia.aj.cych w poszczegolnych strefach .opatki.
Scanning and transmission electron microscopy investigations of microstructural changes in CMSX-4 single crystal blade after
exploitation for 12 700 hours in stationary gas turbine have been performed. The pronounced differences in microstructure at the bottom,
in the middle of the height and at the blade tip have been observed. The detailed analysis of the dislocation substructure enabled
determination of different creep mechanisms acting in particular zones of the blade.
S.owa kluczowe: monokrystaliczne nadstopy niklu, pe.zanie, .opatki turbin gazowych
Key words: single crystal nickel-base superalloys, creep, gas turbine blades
S. 307 UHTNIK-WIADOMO.CI HUTNICZE Nr 4 Stereoscan oraz transmisyjnego mikroskopu elektro-
nowego JEOL JEM-2010 ARP.
3. Wyniki bada.. 3.1. Zmiany kszta.tu wydziele.
fazy ƒÁf. Obserwacje mikrostruktury na
przekrojach rownoleg.ych do kierunku dzia.ania
si.y od.rodkowej ujawni.y zro.nicowanie kszta.-
tu i wielko.ci wydziele. fazy ƒÁf przy podstawie,
w .rodku i na wierzcho.ku piora .opatki (rys. 2).
U podstawy .opatki, gdzie podczas pracy tempera-
tura by.a najni.sza (807 ‹C), a napr..enia najwy.-
sze (189 MPa), mikrostruktura nadstopu CMSX-4
obserwowana na obrazach SEM by.a podobna, jak
w stanie obrobionym cieplnie. Na obrazach SEM nie
zaobserwowano zmian w mikrostrukturze spowodo-
wanych dzia.aniem napr..e. w wysokiej temperatu-
rze. Wzrost temperatury w .rodku piora .opatki do
927 ‹C i jednoczesny spadek [...]
|
|
|
|
Twój Profil
Twój koszyk
